怎么放楼层板,家装木工装楼层板

6.2.2梁模板施工要点：

（1）模板支撑立杆底部必须在楼面上垫40mm厚木方；

（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，

连接件需连接牢固，水平拉撑连通；

（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小： 梁跨度等于或大于4m且小于9m时，施工按跨度的0.3%起拱，当跨度为9m及以上时，按跨度的0.35%起拱，悬臂梁按悬臂长度的0.35%起拱。

（4）梁板、梁柱节点部位模板加工安装须过渡自然，符合设计几何尺寸要求，加固牢靠，模板拼缝不应大于1mm，严禁用塑料袋、不规则木块或混凝土块儿等封堵模板缝隙。

6.3.1楼梯模板安装施工

6.3.1.1楼梯模板施工前应根据实际层高放样，确定楼梯板底模高度和踏步平面、立面位置。

6.3.1.2搭设竖向脚手架和水平连系杆。

6.3.1.3搭设支底模的纵横向钢管，铺楼梯底模，模板采用14mm厚木胶合板。

6.3.1.4等绑扎好楼梯钢筋后安装楼梯外帮侧板，钉好固定踏步侧板的挡木。

6.3.1.5在侧板处用套板画出踏步位置线。

6.3.1.6安装踏步立模，模板高度为楼梯踏步高度减去模板厚度，模板顶为踏步平面，将踏步立模和两边侧模固定。

6.3.1.7安装踏步水平面模板，模板宽度为踏步宽加上两倍的模板厚度，使模板与踏步水平线一致，并分别与侧板立模固定牢。

6.3.1.8在踏步模上每米固定三角木，三角木成一条直线，三角木的两直角，边长分别为踏步高度和宽度，并将木枋固定在三角木上，每隔三个踏步用对拉螺栓φ14将楼梯底板和踏步模板拉紧固定，为周转使用，对拉螺栓套上PVC管。

6.4.2下挂板模板安装施工

下挂板处采用木模板，次龙骨选用40×90木方，间距225一道，主龙骨采用双钢管，450一道，用12对拉螺栓拉结，侧面用钢管顶撑加固。

6.4.2.1.材料准备

15mm厚木质胶合板、40×90木方、φ48*2.8钢管、扣件、φ14PVC穿墙线管、φ12对拉螺栓

主要机具

榔头、活动（套口）扳手、水平尺、钢卷尺、托线板、脚手板、锤子、铁钉。

6.4.2.2施工工艺

A、工艺流程 预加工带次龙骨的模板→拼装模板 →安装钢管主龙骨背楞→安装穿墙螺栓→调整固定→加斜撑并调模板平直。

B.操作工艺

1）模板安装时，根据边线先立一侧模板，依次立其它面模板，临时用支撑撑住，用线锤校正模板的垂直，然后固定背楞，再用斜撑固定。

2）为了保证下挂板的厚度正确，在两侧模板之间用“工”字顶模棍（长度等于墙厚）。为了防止浇筑混凝土鼓胀，必须按要求控制好对拉螺栓的间距。

6.4.1侧模拆除：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。

6.4.2顶模的拆除必须执行《混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204－2015）》的有关规定，作业班组必须进行拆模申请，根据同条件试块强度，经技术部门批准后方可拆除。具体各部位拆除模板时的砼强度详见下表：

6.4.3已拆除模板及支架的结构，在砼达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载：当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算并加设临时支撑。

6.4.4拆装模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。

6.4.5模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组执行作业。其好处是：支模时就应考虑拆模的方便与安全，折模时，人员熟知模板配置情况，对拆模进度、安全施工、模板及配件的保护都非常有利。

为达到经济合理、降低成本的目的，多层板在使用过程中应加强管理。支、拆模及运输时，应轻搬轻放；发现有损坏变形，应及时修理；模板分类分规格码放。多层板的侧面、切割面、孔壁，应用封边漆封闭。在严格遵守规范及工艺标准的前提下，从模板的制作到安装，还应在操作中执行如下具体要求：

6.5.1加工模板锯边钻眼：在要裁开木胶板时，应选有靠臂的台锯，转速要达4000转／分，选用直径256mm、120齿、3mm厚的圆形合金锯片，缓慢推板。钻眼时，板下一定下垫木方。需要圆型等异形板，使用高速手提电锯现场锯板，应注意保护模板边角。

6.5.2封边涂眼：新裁开的模板边码放成一个整面，用干布擦去灰和水，干后用耐水油漆（如立邦漆）将锯边和钻眼刷涂二次以上并干透。看见板面有碰伤，应清洁后刷漆。

6.5.3压刨木方：小木龙骨必须将其双面过压刨机。以保证木龙骨与胶合板紧密接触，厚度一致。

6.5.4胶条嵌缝：木胶板四边擦净：选用和模板同厚的“双面沾胶

6.5.5密封条”沾牢板边，按序推紧，形成板面无缝。

6.5.6弹线留边：模板要弹线定位后方可开始铺装，中心凸起线的两端，一般各留5mm涨量。

6.5.7刷脱模剂：顶板模铺好，绑钢筋前，擦亮木胶合板模面，均匀涂刷脱模剂并干透。用做柱模、梁模和大墙模时，应组装前就满刷脱模剂。

6.5.8顶板模法：应将多层板模双面编号使用：每块模板用于各层同一位置，尽量不挪动。

6.5.9二次查模：浇砼前必须吹净模板上杂物；吊线看平台中拱高度确为1 －3‰，细查板与板之间无漏缝，板边和角，应高矮一致呈水平。如不平，应调整U托和用木片垫平边角。

6.5.10轻卸慢滑：卸模时，严禁撬边角和砸敲木胶板。先卸松中间最易拆卸的第一块，其余就随之而下。应让每块模板从二根圆形的木方上慢慢滑落；用手扶稳不沾地，平放码堆。

6.5.11清板修面：平台周转下的模板用布擦净板面板边；检查模板，将有划痕和破损的地方，涂刷耐水油漆，干透后码放整齐。

6.5.12过程督查：模板严禁钢筋拖拉，振捣和抛掷。故将木胶板完好率落实到人。由下道工序检查上一道工序，如有破损，应刷涂油漆。

7.1质保体系

项目经理：翟丹丹

质量总监：陈生

安全总监：朱立江

技术总工：祁瑞宁

生产经理：邓少云

山西顺合

山西陆广

安装班组

木工班组

混凝土班组

钢筋班组

为确保工程质量目标，项目经理部建立由项目经理领导，生产经理、质量负责中间控制，专业监理工程师基层监督的三级工程质量保证体系，落实质量工作责任制，编制质量计划，明确工程质量目标。

7.2技术准备及技术交底

施工前，有关专业技术人员和专业工长必须认真分析施工图，将施工图纸中有疑问的地方进行落实。必须技术交底在先，施工在后。作业人员必须经详细的技术交底后方可进行模板支搭操作。

7.3 材料质量控制

7.3.1要求严格材料的进场验收。木胶模板必须符合混凝土模板用胶合板GB/T 17656-2008标准。面板要求平整，厚度一致，不允许有脱胶。平整度控制在≯1.5/1000，板厚偏差小于0.2mm。模板与木方材质需达到以下设计值：抗弯强度设计值11N/mm2，抗压强度设计值10N/mm2，抗剪强度设计值1.3N/mm2，弹性模量7000 N/mm2。木材要求达到国家II级木材标准。

7.3.2制作防水穿墙螺栓所有钢材，必须经试验达到GB701－2007《低碳热轧圆盘条》的技术标准。

7.3.3支撑及加固用钢管材质必须符合GB／T30922008的规定，要求钢管必须无裂缝，无严重锈蚀。扣件与钢管贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件的螺栓、螺母、垫圈等材料和螺纹必须符合相关的国标标准。以保证钢管支撑牢固、加固系统的可靠。钢材采用q235，材质需达到以下设计值：抗弯/压/拉强度设计值205N/mm2，屈服强度设计值235N/mm2，抗剪强度设计值120N/mm2，弹性模量206000 N/mm2，端面承压设计值325 N/mm2。

7.3.4模板支撑是否合理牢固、对拉螺栓是否紧固均必须设专人检查，不得有漏支、未拧紧现象发生，防止发生胀模。应将此项工作作为特殊过程来实施。

7.3.5所有材料进场必须经过三级把关：第一级劳务公司材料员进行验收及检查相关材料检测报告，第二级总包物资部门进行验收及检查相关材料检测报告，第三级由质检部门进行验收及检查相关材料检测报告，并到资料室归档。

7.4模板安装观感质量

7.4.1模板设计结构构造合理，选材适当。

7.4.2模板安装支架、拉杆、斜撑符合基本规定，牢固稳定。冬雨季施工时要符合冬雨季施工方案要求。

7.4.3模板拼缝严密，面层平整，无错台，预埋件和预留孔洞位置准确、固定牢固，施工缝、后浇带模板位置和做法符合要求，模板堵缝措施能保证不漏浆和不影响结构观感质量。

7.4.4施工缝处已硬化的砼表面层应进行剔凿处理，并符合有关规定。模板内清理干净。

7.4.5模板拆除时，砼强度和临时支承符合要求，拆模对结构面层，棱角无损伤。结构层上堆放物料及施工集中荷载不超重。

7.5 模板制作的标准

7.6 施工质量过程控制

按照模板工程质量控制程序严格进行质量控制，详见下表。

选择模板

学习图纸和技术资料

组装调整模板

准备工作

学习操作规程和质量标准

模板涂刷隔离剂

编写书面技术交底

与钢筋专业交接

技术交底

检查脚手架及脚手板

向操作人员安全交底

底标高中心线断面放线

中间检查

支模

同钢筋砼工序交接检查

自　　检

浇砼时安排人看模

执行验评标准

质量评定

100%验收检查

不合格品的处理（返工）

拆模

按强度曲线确定拆模时

自检记录

注意保护砼棱角

清理施工现场

施工记录

技术资料管理

质量评定记录

7.7允许偏差

模板安装允许偏差和检查方法

7.8模板施工质量通病与防治

8.1施工人员必须经三级安全教育，并考试合格后才能进入现场施工。进入施工现场必须佩戴好安全帽，2m以上作业必须正确使用安全带。

8.2所有施工临时用电须经专业电工接至工作面。其他非专业施工人员禁止随意挪动配电箱及临时电源。机电设备操作人员必须持证上岗，并按规定使用个人安全防护、劳保用品。

8.3专职安全员应及时检查施工现场，监督现场施工人员遵守安全技术操作规程及制止违章作业。消除现场的安全隐患。

8.4项目部生产经理和专业工长必须及时安排有关工种设置安全防护设施。专职安全员按照规定监督保证安全设施的有效使用。

8.5项目生产负责人员必须合理安排施工工期并合理调配好劳动力，防止操作人员疲劳作业。

8.6施工作业面必须配备相应高度作业用的梯子和高凳。

8.7堆放模板的场地必须平整坚实，并设有防火设施。

8.8腐烂、芥疤过多的木板不能用作脚手板，脚手板两端的支撑必须稳定、牢固，防止“探头板”。

8.9安装、拆除临边柱、梁模板时，必须先查看安全防护是否稳定、牢固，并应避免在同一垂直面上下两人同时施工，还要经常注意下方人员动向，防止坠物伤人，同时，临边作业必须正确系挂安全带。

8.10第二道水平杆安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架，高空作业必须系好安全带。

8.11正在施工浇的楼板其下两层楼板的支撑不准拆除。

8.12水平拉、撑杆不能固定在不稳固的物体上。

8.13模板上架设的电线和使用的电动工具，采用36V的低压电源或取其它有效的安全措施。

8.14最高处做好防雷设施，防止雷击。

8.15禁止酒后上岗。

8.16禁止穿带钉易滑的鞋或拖鞋作业。

8.17在支架上拆模时，应搭设脚手板，拆模间歇时，应将拆下的部件和模板运走。

8.18拆模楼层外边梁和圈梁模板时，应防止模板向外倾倒，系安全带。

8.19拆除模板时如发现混凝土有影响结构质量，安全问题时，应暂停拆除，经处理后方可继续拆除。

8.20拆下的模板，木方，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，

朝天钉伤人。

8.21六级以上大风天气不得进行模板拆除作业。

8.22拆除模板必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过2m时，必须搭设脚手架，并正确系挂安全带。

8.23拆除模板时垂直运送模板配件的，上下应配合接应，禁止自高处向下抛掷，同时应注意防火。

8.24拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，应先设立临时支撑，然后进行拆卸，正在施工浇筑的楼板其下两层楼板的支撑不得拆除。

8.25拆除模板应经施工技术人员同意，并有专人监护，设置警戒线。操作时应按从上而下的顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，拆下的模板、木方、钢管、扣件等工具严禁从高出抛下，防止落物伤人。工完前，不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚。

8.26模板安装及拆除时，不得对外架钢管，安全网等随意拆除，如必须拆除时，须经项目部安全人员同意，并对拆除的部分及时恢复。

9.1应急救援目的

事故发生后，及时抢救受伤人员，使受困、受伤害人员及财产得到及时抢救，防止事故继续发展。

9.2应急救援机构及职责

9.2.1组织机构

9.2.2职责分工

(1)组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。

(2)副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。

(3)组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。

9.2.3应急响应

出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。

组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司在事故发生后1小时内，向太原市建委和安全监管局报告。

9.2.4应急附近医院

附近医院地址：

山西省中医院和平分院 6073952

太原市中心医院第四医院 6080506

路线图

9.3意外(突发)事故处理流程

9.3.1、事故后，由班组长或工长、项目经理的指挥下，根据伤情开展抢救工作，同时拔打医疗急救电话（120）请求援，争取在尽可能短的情况下，对伤者实施有效的急救治疗。

9.3.2、现场人员根据受伤原因立即开展应急抢救。

9.3.3、施工现场项目经理，在发生事故后1小时内，向公司应急救援领导小组汇报事故情况，公司领导小组在接到电话100KM范围内2小时到达事故现场，组织人力、物力进行急救工作。

9.3.4、公司各部门，施工项目部所在的施工人员必须为抢救工作提供必要的帮助或支持。

9.3.5、现场施工用车即为紧急情况下的抢救用车，必要时租用社会车辆，费用从项目部安全措施费用中列支。

9.4救援方法

9.4.1高空坠落应急救援方法

9.4.1．1现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救援领导小组抢救。

9.4.1.2仔细观察伤员的神志是否清醒，是否有昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地时的身体着地部位和着地部位的具体情况。

9.4.1.3如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。

9.4.1.4如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

9.4.2模板倾覆应急救援方法

9.4.2.1当发生大模板倾覆事故伤人时，立即指挥塔吊吊走倾覆模板，起吊时注意避免对被压人员造成二次伤害；

9.4.2.2报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；

9.4.2.3急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；

9.4.2.4预备应急救援工具：药箱、担架等。

9.4.3物体打击应急救援方法

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。

9.4.3.1止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。

9.4.3.2对伤口包扎：保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

9.4.3.3对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，危及伤员生命安全。

9.4.3.4如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，迅速送医院抢救。

9.4.3.5预备应急救援工具如下：

9.5危险源预控措施

10.1顶板模板(碗扣架支撑)计算书

依据规范:

《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为2.8m，

立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

内龙骨采用方钢管40×40×3mm，间距200mm，

梁顶托采用方钢管60×60×3mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为φ48×2.8。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.100×0.150×0.900 0.200×0.900=3.569kN/m

活荷载标准值 q2 = (0.000 2.500)×0.900=2.250kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = 33.75cm3；

截面惯性矩 I = 25.31cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.569 1.40×2.250)×0.200×0.200=0.030kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.030×1000×1000/33750=0.881N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.569 1.40×2.250)×0.200=0.892kN

　　截面抗剪强度计算值 T=3×892.0/(2×900.000×15.000)=0.099N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.569×2004/(100×6000×253125)=0.025mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

二、模板支撑龙骨的计算

龙骨按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.150×0.200=0.753kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.200×0.200=0.040kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500 0.000)×0.200=0.500kN/m

静荷载 q1 = 1.20×0.753 1.20×0.040=0.952kN/m

活荷载 q2 = 1.40×0.500=0.700kN/m

计算单元内的龙骨集中力为(0.700 0.952)×0.900=1.487kN

2.龙骨的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载 q = P/l = 1.486/0.900=1.652kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×1.65×0.90×0.90=0.134kN.m

最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.900×1.652=0.892kN

最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.900×1.652=1.635kN

龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = 5.10cm3；

截面惯性矩 I = 10.20cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.134×106/5098.6=26.24N/mm2

龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×892/(2×40×40)=0.836N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=125.00N/mm2

龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)

得到q=0.793kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.793×900.04/(100×206000.00×101972.0)=0.168mm

龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.635kN

均布荷载取托梁的自重 q= 0.064kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 1.202kN.m

经过计算得到最大支座 F= 10.890kN

经过计算得到最大变形 V= 0.750mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩 W = 12.38cm3；

截面惯性矩 I = 37.14cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =1.202×106/1.05/12380.4=92.47N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.750mm

顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!

四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.119×2.750=0.328kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.200×0.900×1.200=0.216kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.150×0.900×1.200=4.066kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1 NG2 NG3)= 4.610kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500 0.000)×0.900×1.200=2.700kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20NG 1.40NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.31kN

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；

h —— 最大步距，h=1.80m；

l0 —— 计算长度，取1.800 2×0.200=2.200m；

λ —— 由长细比，为2200/16=137；

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；

经计算得到σ=9312/(0.363×397)=64.629N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式

Pr=5×1.4Wklal0/16

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×0.510×0.241=0.037kN/m2

h —— 立杆的步距，1.80m；

la —— 立杆迎风面的间距，0.90m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.037×0.900×2.200/16=0.032kN.m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.037×0.900×2.200×2.200/8-0.032×2.200/4=0.011kN.m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=1.2×4.610 0.9×1.4×2.700 0.9×1.4×0.011/1.200=8.945kN

经计算得到σ=8945/(0.363×397) 11000/4248=64.315N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

　　风荷载作用下的内力计算

架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.037×1.200×1.800=0.080kN

节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.800/0.900×0.080=0.159kN

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.800×1.800 0.900×0.900)1/2/0.900×0.080=0.178kN

支撑架的步数 n=1

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.178 (1.000-1)×0.178=0.178kN

节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为1.000×0.159=0.159kN

架体自重为0.328kN

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!

节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!

六、楼板强度的计算

1.计算楼板强度说明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取10.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=4500.0mm2，fy=360.0N/mm2。

板的截面尺寸为 b×h=10000mm×150mm，截面有效高度 h0=130mm。

按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的

承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边10.00m，短边10.00×1.00=10.00m，

楼板计算范围内摆放12×9排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第2层楼板所需承受的荷载为

q=1×1.20×(0.20 25.10×0.15)

1×1.20×(0.33×12×9/10.00/10.00)

1.40×(0.00 2.50)=8.68kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=10.00×8.68=86.83kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×ql2=0.0513×86.83×10.002=445.41kN.m

按照混凝土的强度换算

得到7天后混凝土强度达到58.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C17.5。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.41N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ= Asfy/bh0fcm = 4500.00×360.00/(10000.00×130.00×8.41)=0.15

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

αs=0.139

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

M1=αsbh02fcm = 0.139×10000.000×130.0002×8.4×10-6=197.5kN.m

结论：由于∑Mi = 197.54=197.54 < Mmax=445.41

所以第7天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第2层以下的模板支撑必须保存。

3.计算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边10.00m，短边10.00×1.00=10.00m，

楼板计算范围内摆放12×9排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第3层楼板所需承受的荷载为

q=1×1.20×(0.20 25.10×0.15)

1×1.20×(0.20 25.10×0.15)

2×1.20×(0.33×12×9/10.00/10.00)

1.40×(0.00 2.50)=13.87kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=10.00×13.87=138.65kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×ql2=0.0513×138.65×10.002=711.28kN.m

按照混凝土的强度换算

得到14天后混凝土强度达到79.20%，C30.0混凝土强度近似等效为C23.8。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.33N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ= Asfy/bh0fcm = 4500.00×360.00/(10000.00×130.00×11.33)=0.11

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

αs=0.104

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

M2=αsbh02fcm = 0.104×10000.000×130.0002×11.3×10-6=199.1kN.m

结论：由于∑Mi = 197.54 199.13=396.67 < Mmax=711.28

所以第14天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第3层以下的模板支撑必须保存。

4.计算楼板混凝土21天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边10.00m，短边10.00×1.00=10.00m，

楼板计算范围内摆放12×9排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第4层楼板所需承受的荷载为

q=1×1.20×(0.20 25.10×0.15)

2×1.20×(0.20 25.10×0.15)

3×1.20×(0.33×12×9/10.00/10.00)

1.40×(0.00 2.50)=19.05kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=10.00×19.05=190.48kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×ql2=0.0513×190.48×10.002=977.14kN.m

按照混凝土的强度换算

得到21天后混凝土强度达到91.37%，C30.0混凝土强度近似等效为C27.4。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.06N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ= Asfy/bh0fcm = 4500.00×360.00/(10000.00×130.00×13.06)=0.10

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

αs=0.095

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

M3=αsbh02fcm = 0.095×10000.000×130.0002×13.1×10-6=209.6kN.m

结论：由于∑Mi = 197.54 199.13 209.63=606.29 < Mmax=977.14

所以第21天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第4层以下的模板支撑必须保存。

5.计算楼板混凝土28天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边10.00m，短边10.00×1.00=10.00m，

楼板计算范围内摆放12×9排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第5层楼板所需承受的荷载为

q=1×1.20×(0.20 25.10×0.15)

3×1.20×(0.20 25.10×0.15)

4×1.20×(0.33×12×9/10.00/10.00)

1.40×(0.00 2.50)=24.23kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=10.00×24.23=242.30kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×ql2=0.0513×242.30×10.002=1243.00kN.m

按照混凝土的强度换算

得到28天后混凝土强度达到100.00%，C30.0混凝土强度近似等效为C30.0。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.30N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ= Asfy/bh0fcm = 4500.00×360.00/(10000.00×130.00×14.30)=0.09

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

αs=0.085

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

M4=αsbh02fcm = 0.085×10000.000×130.0002×14.3×10-6=205.4kN.m

结论：由于∑Mi = 197.54 199.13 209.63 205.42=811.71 < Mmax=1243.00

所以第28天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第5层以下的模板支撑必须保存。

6.计算楼板混凝土35天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边10.00m，短边10.00×1.00=10.00m，

楼板计算范围内摆放12×9排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第6层楼板所需承受的荷载为

q=1×1.20×(0.20 25.10×0.15)

4×1.20×(0.20 25.10×0.15)

5×1.20×(0.33×12×9/10.00/10.00)

1.40×(0.00 2.50)=29.41kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=10.00×29.41=294.13kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×ql2=0.0513×294.13×10.002=1508.86kN.m

按照混凝土的强度换算

得到35天后混凝土强度达到106.70%，C30.0混凝土强度近似等效为C32.0。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.26N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ= Asfy/bh0fcm = 4500.00×360.00/(10000.00×130.00×15.26)=0.08

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

αs=0.085

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

M5=αsbh02fcm = 0.085×10000.000×130.0002×15.3×10-6=219.3kN.m

结论：由于∑Mi = 197.54 199.13 209.63 205.42 219.27=1030.98 < Mmax=1508.86

所以第35天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第6层以下的模板支撑必须保存。

7.计算楼板混凝土42天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边10.00m，短边10.00×1.00=10.00m，

楼板计算范围内摆放12×9排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第7层楼板所需承受的荷载为

q=1×1.20×(0.20 25.10×0.15)

5×1.20×(0.20 25.10×0.15)

6×1.20×(0.33×12×9/10.00/10.00)

1.40×(0.00 2.50)=34.60kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=10.00×34.60=345.95kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×ql2=0.0513×345.95×10.002=1774.73kN.m

按照混凝土的强度换算

得到42天后混凝土强度达到112.17%，C30.0混凝土强度近似等效为C33.7。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.05N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ= Asfy/bh0fcm = 4500.00×360.00/(10000.00×130.00×16.05)=0.08

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

αs=0.077

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

M6=αsbh02fcm = 0.077×10000.000×130.0002×16.1×10-6=208.9kN.m

结论：由于∑Mi = 197.54 199.13 209.63 205.42 219.27 208.89=1239.87 < Mmax=1774.73

所以第42天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第7层以下的模板支撑必须保存。

8.计算楼板混凝土49天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边10.00m，短边10.00×1.00=10.00m，

楼板计算范围内摆放12×9排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第8层楼板所需承受的荷载为

q=1×1.20×(0.20 25.10×0.15)

6×1.20×(0.20 25.10×0.15)

7×1.20×(0.33×12×9/10.00/10.00)

1.40×(0.00 2.50)=39.78kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=10.00×39.78=397.78kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×ql2=0.0513×397.78×10.002=2040.59kN.m

按照混凝土的强度换算

得到49天后混凝土强度达到116.79%，C30.0混凝土强度近似等效为C35.0。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.72N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ= Asfy/bh0fcm = 4500.00×360.00/(10000.00×130.00×16.72)=0.08

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

αs=0.077

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

M7=αsbh02fcm = 0.077×10000.000×130.0002×16.7×10-6=217.6kN.m

结论：由于∑Mi =

197.54 199.13 209.63 205.42 219.27 208.89 217.56=1457.43 < Mmax=2040.59

所以第49天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第8层以下的模板支撑必须保存。

钢管楼板模板支架计算满足要求！

10.2梁模板(扣件钢管架支撑)计算书

梁模板扣件钢管支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为2.7m，

梁截面 B×D=200mm×400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.80m，

梁底增加1道承重立杆。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

内龙骨采用40×90mm木方。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁两侧立杆间距 1.20m。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。

梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.40 0.20) 1.40×2.00=15.280kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.40 0.7×1.40×2.00=15.730kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为 F = 0.9×1.35×25.500×0.150×0.500×0.600=1.394kN。

采用的钢管类型为φ48×2.8。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.400×0.600=6.120kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.200×0.600×(2×0.400 0.200)/0.200=0.600kN/m

(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.000×0.200×0.600=0.240kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×6.120 1.35×0.600)=8.165kN/m

考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.240=0.212kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = 22.50cm3；

截面惯性矩 I = 16.88cm4；

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=0.922kN

N2=0.922kN

最大弯矩 M = 0.051kN.m

最大变形 V = 0.136mm

(1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.051×1000×1000/22500=2.267N/mm2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×922.0/(2×600.000×15.000)=0.154N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.136mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

梁底龙骨计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载 q = P/l = 0.922/0.600=1.537kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×1.54×0.60×0.60=0.055kN.m

最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.600×1.537=0.553kN

最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.600×1.537=1.015kN

龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = 54.00cm3；

截面惯性矩 I = 243.00cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.055×106/54000.0=1.03N/mm2

龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×553/(2×40×90)=0.231N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)

得到q=1.120kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.120×600.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.045mm

龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!

三、梁底支撑钢管计算

(一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取次龙骨支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.210kN.m

最大变形 vmax=0.059mm

最大支座力 Qmax=4.305kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.210×106/4248.0=49.44N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；

　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=4.31kN

选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=4.305kN (已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.109×2.650=0.351kN

N = 4.305 0.351=4.656kN

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；

h —— 最大步距，h=1.80m；

l0 —— 计算长度，取1.800 2×0.200=2.200m；

λ —— 长细比，为2200/16.0=137 <150 长细比验算满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；

经计算得到σ=4656/(0.363×397)=32.316N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×0.510×0.115=0.018kN/m2

h —— 立杆的步距，1.80m；

la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.018×1.200×1.800×1.800/10=0.008kN.m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；

Nw=4.305 0.9×1.2×0.289 0.9×0.9×1.4×0.008/0.600=4.671kN

经计算得到σ=4671/(0.363×397) 8000/4248=34.244N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板支撑架计算满足要求！

梁木模板与支撑计算书

一、梁模板基本参数

梁截面宽度 B=200mm，

梁截面高度 H=400mm，

H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，

对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。

梁模板使用的木方截面50×100mm，

梁模板截面侧面木方距离250mm。

梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算

模板自重 = 0.200kN/m2；

钢筋自重 = 1.500kN/m3；

混凝土自重 = 24.000kN/m3；

施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T 15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；

V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:

F1=0.90×28.800=25.920kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:

F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。

三、梁底模板木楞计算

梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！

四、梁模板侧模计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下

作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92 1.40×5.40)×0.40=15.466N/mm

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = 21.60cm3；

截面惯性矩 I = 19.44cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×10.368 1.40×2.160)×0.250×0.250=0.097kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.097×1000×1000/21600=4.475N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×10.368 1.40×2.160)×0.250=2.320kN

　　截面抗剪强度计算值 T=3×2320.0/(2×400.000×18.000)=0.483N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×10.368×2504/(100×6000×194400)=0.235mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

五、穿梁螺栓计算

计算公式:

N < [N] = fA

其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；

　　 A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

　　 f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92 1.40×5.40)×0.40×0.60/1=9.28kN

穿梁螺栓直径为12mm；

穿梁螺栓有效直径为9.9mm；

穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；

穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=9.279kN；

穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。

每个截面布置1 道穿梁螺栓。

穿梁螺栓强度满足要求!

六、梁支撑脚手架的计算

支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。

梁模板及支撑计算满足要求！