图6Ar气氛下退火对N(E)的影响×1120#GD350℃●116#GD350℃又在Ar气中退火,580℃,2小时
图5真空退火对N(E)影响
●1108-3GD150℃〇1108-5GD150℃又在350℃真空退火2小时
4.关于Spear等人报道GD-a-Si的N(E)在0.4电子伏处有峰值的问题,Fritzsche认为,场效应分析方法本身放大了实测数据的误差,可能会误产生峰值,所以这种方法不能辨别N(E)的详细结构.
我们在计算中也发现峰值产生与否,跟计算处理的情况密切相关,故我们没有力图去确定和分析峰值.
在使用计算机处理数据中,得到王万年、张明等同志的帮助,在此表示感谢.
众所周知,低炭钢在正常条件下的工作性能如图1a所示。
分弹性阶段、弹塑性阶段、塑性阶段和强化阶段。
但是,如果没有残余应力时,就不会出现弹塑性阶段,只存在弹性阶段、塑性阶段和强化阶段,其性能符合理想的弹性塑性体,以屈服点σs为弹性和塑性的分界点。
当然,结构中所采用的热轧或冷弯型材以及焊接构件,不可避免地存在着残余应力,因而也都存在着由比例极限σp到屈服点σs的弹塑性过渡区。
对于强度计算,把钢材近似地看作理想的弹性塑性体的假定(图1一b)是正确的,因为这一非线性的过渡区所占比例不大,忽略了它的存在,不会造成很大的误差,却给计算带来极大的方便。
但是,对于稳定计算,这种忽略是不允许的,必须按照切线模量理论来确定构件在弹塑性阶段的临界力。
因此,应该研究钢材在弹塑性阶段切线模量的变化规律。
结论1.Na2O,CaF2和B2O3三种添加剂都能有效地降低CaO—SiO2-Al2O3系炉渣的熔化温度。
2.三种添加剂的加入量在5%之内就能明显降低CaO—SiO2—Al2O系熔渣的粘度,加入量越大,粘度下降越多。
碱度增大时,添加剂对粘度的降低作用减小。
3.三种添加剂都能减小CaO—SiO2—Al2O3系熔渣的密度。
4.三种添加剂都降低CaO—SiO2—Al2O3系熔渣的表面张力。
碱度不同时,添加剂对表面张力的影响无太大差别。
5.从熔化温度、粘度和表面张力的角度看,Na2O,CaF2和B2O3都是保护渣适宜的添加剂。
