大型胶带输送机驱动站现场图
上接《大型胶带输送机的设计1/3》
第三、输送机各种阻力的计算
P、H清扫器数目n1为2；
空段清扫器数目n2为2；
P、H清扫器与胶带的接触面积A1计算:0.01×B=0.02m；
空段清扫器与胶带的接触面积A2计算:0.015×B=0.03m；
清扫器与胶带面之间的接触压力p取恒定值为50000N.m；
计算系数C:（Lh 130）/Lh=1.22；
槽形系数Cε取为0.43；
托辊与胶带面之间的摩擦系数µ0取0.35；
物料与导料槽之间的摩擦系数µ2为0.6；
清扫器与胶带面之间的摩擦系数µ3为0.6；
承载分支空载时的运行阻力F1计算:C×f1×g×(qRO qB)×Lh=17296.3N；
承载分支满载时的运行阻力F2计算:C×f1×g×(qRO qB qG)×Lh=70118.59N；
承载分支物料的提升阻力F3计算:g×qG×H=94710.78N；
承载分支胶带的提升阻力F4计算:g×qB×H=10992.11N；
回空分支的运行阻力F5计算:C×f2×g×(qRU qB)×Lh=9550.02N；
回空分支胶带的提升阻力F6计算:-g×qB×H=-10992.11N；
承载托辊前倾的摩擦阻力F7计算:Cε×µ0×g×(qB qG)×Lε×cosδ×sinε=5092.2N；
回空V形前倾托辊的摩擦阻力F8计算:Cε×µ0×g×qB×Lε×cosδ×sinε=529.54N；
物料与导料板之间的摩擦阻力F9:µ2×g×Q2×l/(12.96×V2×b12×ρ)=5270.22N；
P、H清扫器刮板与胶带面之间的摩擦阻力F10:µ3×P×A1×n1=1200N；
回程分支清扫器刮板与胶带面之间的摩擦阻力F11:µ3×P×A2×n2=1800N；
系统空载时的运行阻力F空:F1 F5 F7 F8 F10 F11=35468.1N；
系统满载时的运行阻力F满:F2 F3 F5 F7 F8 F9 F10 F11=188271.4N。
上面各种阻力的计算，均参照了有关设计资料和设计标准得出的（关注*机电工程师学社），目的是为下面各关键点、胶带张紧力计算提供理论依据和数据来源。
第四、输送机功率的计算
胶带输送机使用驱动装置数量m为3；
系统空载运行时的轴功率N1计算:F空×V=170.2KW；
系统满载时运行的轴功率N2:F满×V=903.7KW；
总效率η:η1×η2×η3×η4×η5=0.82（其中:电机效率η1为0.95；
偶合器的效率η2为0.96；
减速器效率η3为0.96；
低速联轴器效率η4为0.98；
多机驱动负载不平衡效率η5为0.96；
每台减速机满载运行工况下的轴功率N3:N2/（η3×η4×η5）=333.53KW；
每台电机满载运行工况下的实际功率N4:N2/η=365.71KW；
根据设计标准和以上计算结果，推荐选用电机的额定功率N为400KW；系统空载运行时电机实际消耗的总功率N空为206.69KW（关注今日头条号：机电工程师学社）；系统满载运行时电机实际消耗的总功率N满为1097.14KW；系统电机功率富裕系数为0.091，满足功率设计要求。
第五、关键点、胶带张紧力的计算
胶带输送机的两支驱动滚筒的围包角Φ取为2000；
胶带与传动滚筒面之间的摩擦系数µ为0.3；
起动系数K为1.5（关注*机电工程师学社）；
起动时I号驱动滚筒（靠近张紧装置的那一支）上最大圆周力FA计算:K×F满/m=94135.7N；
I号传动滚筒的不打滑张力Smin计算:FA/（eµ×Φ-1）≈48500N；取S1为Smin的计算值，则系统最小张紧力T≥2×S1=97000N，系统的实际张紧力T取97000N。
在上述输送机张紧力作用下，可以计算出满载运行时各关键点的张力，取S1:T/2=48500N；S2:S1 F11=50300N；S3:S2 F2 F3 F4 F7 F9=236483.9N；S4:S3 F10=237683.9N；S5:S4 F5 F6 F8 =236771.4N；S6:S5-2×F满/m=111257.1N；S1:S6-F满/m=48500N。
未完待续，请静待《大型胶带输送机的设计（3/3）》
