图5b
图5(b)给出了柔体计算得到的缸套最大变形，当活塞在第一个冲程的下行过程中，主推力侧方向的缸套受到来自活塞传递的侧向力而弯曲变形，20℃A左右时，受爆压影响，侧向力达到峰值，缸套变形也相应达到最大值，为23.8µm。
后续分析可知，缸套活塞最小油膜厚度可低至4.62µm，缸套变形明显大于最小油膜厚度，因此摩擦副的弹性变形不容忽视。
图5c
图5d
图5(c)和图5(d)分别给出了一个周期内活塞横向位移和转动角度的对比，其中，转动角度为正值表示活塞进行顺时针旋转，两种建模方法的活塞横向位移均在30～50℃A左右处达到最大值，此时活塞仍然处于做功冲程（0～180℃A）的下行阶段。
受缸套弯曲变形影响，与刚体模型相比，柔体模型的活塞最大横向位移和最大转动角度均有所增大。
具体而言，两种模型的最大横向位移相差40%，最大转动角度相差4.3%，而在5℃A左右处，两种建模方式得到的转动角度差异也达到了15.5%。
综上而言，柔体模型中活塞侧向力与刚体模型基本一致，但受缸套弯曲变形影响，采用柔体建模使得活塞横向位移和转动角度等明显增大，活塞二阶运动更加剧烈。
